Руководство по определению грузоподъемности металлических пролетных строений железнодорожных мостов (приложение 12)

ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОВЕРКИ МЕСТНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНКИ БАЛКИ

В формуле (3.7) - коэффициент, характеризующий напряжение состояние стенки, определяемый по табл. П.12.1, в зависимости от коэффициента :

,

где у_В – расстояние от нейтральной оси балки до верхнего волокна, см; у_Н – расстояние от нейтральной оси балки до нижнего волокна, см.

Нормальное критическое сжимающее напряжение , определяемое по рис.П.12.1, в зависимости от нормального критического сжимающего напряжения , вычисленного в предположении неограниченной упругости, МПа (тс/см²):

, (1)

где - коэффициент размерности, равный 0,01 при расчете в системе СИ или 1,0 – в СГС; - коэффициент защемления стенки, принимаемый для клепаных изгибаемых балок равным 1,4, а для сварных двутавровых балок – по табл. П.12.2 в зависимости от коэффициента .

Коэффициент

, (2)

где c_у – коэффициент, характеризующий условия работы сжатого пояса балки; определяется по табл. П.12.3; b₀ – ширина сжатого пояса балки, см; - толщина сжатого пояса балки, см; h – расчетная высота стенки, см, принимается для сварной балки равной полной высоте стенки, а для клепаной балки – расстоянию между ближайшими к оси балки рисками поясных уголков; - толщина стенки балки, см.

Геометрические размеры двутавровых балок показаны на рис. П.12.2. Коэффициент m_у в формуле (1) принимается по табл. П.12.4 в зависимости от значений и [a – длина стенки балки, равная расстоянию между осями поперечных ребер (рисками уголков) жесткости

Примечание. Значению соответствует равномерное сжатие; - изгиб симметричного сечения и - внецентренное растяжение и изгиб несимметричного сечения с менее развитым сжатым поясом.

Местное нормальное сжимающее напряжение, определяемое по рис. П.12.1, в зависимости от местного нормального сжимающего напряжения , вычисленного в предложении неограниченной упругости, МПа (тс/см²):

,

где , - коэффициенты, определяемые по табл.П.12.5.

Коэффициент , приведенный в табл. П.12.5, определяется по формуле (2). Для балок, непрерывно объединенных с железобетонной плитой, а также для клепаных балок (при толщине полок поясных уголков не менее толщины стенки) значение принимается для случая .

При определении в случае, если отношение a/h>2, принимается a/h=2.

Касательное критическое напряжение , определяемое в зависимости от критического напряжения , МПа (тс/см²):

.

Критическое напряжение определяется по рис. П.12.1 в зависимости от критического напряжения , МПа (тс/см²):

.

Касательное критическое напряжение вычисляется в предположении неограниченной упругости, МПа (тс/см²):

,

где - коэффициент упругого защемления продольных сторон стенки, определяемый по табл. П.12.6 в зависимости от коэффициента и соотношения сторон отсека . Коэффициент учитывается только для сварных балок при . Коэффициент определяется по формуле (2). Для сварных балок, непрерывно объединенных с железобетонной плитой, значения коэффициента принимаются для случая ; - отношение большей стороны отсека к меньшей; b₁ – меньшая из сторон отсека (a или h), см.

При значениях , и , превышающих наибольшие напряжения, допускается увеличивать значения , и на значения, равные соответственно, МПа (тс/см²):

для сварочного, литого железа, а также сталей марок Ст3, М16С, 16Д, ВСт3 и других углеродистых сталей аналогичного класса прочности:

; ;

для НЛ2 и 15ХСНД:

; ;

для 10ХСНД и 15ХСНД – 40:

; ;