Водоотводящие системы и сооружения (часть 2)
Содержание материала
- Водоотводящие системы и сооружения (часть 2)
- Метод предельных интенсивностей
- Расчетная продолжительность дождя
- Свободная емкость дождевых коллекторов
- Определение расчетных расходов дождевых вод
- Сток талых и поливомоечных вод
- Особенности проектирования дождевой водоотводящей сети
- Гидравлические закономерности движения дождевых стоков
- Гидравлический расчет дождевой сети
- Напорный режим работы дождевой сети
- Регулирование дождевого стока
- Особенности проектирования полураздельной системы
- Интенсивность и расход предельного дождя
- Гидравлический расчет сетей полураздельной системы водоотведения
- Особенности проектирования общесплавной системы водоотведения
- Загрязненность поверхностного стока
- Динамика загрязненности дождевого стока
- Устройство трубопроводов и коллекторов
- Трубы и каналы для дождевых сетей
- Соединения труб
- Защита труб от разрушения
- Назначение и область применения сооружений на сетях
- Случаи установки перепадных колодцев
- Случаи установки перепадных колодцев
- Основы расчета трубчатых перепадов
- Расчет водобойных колодцев трубчатых перепадов
- Основы расчета трубчатых перепадов с гашением
- Шахтные многоступенчатые перепады
- Перепады с водосливом практического профиля
- Перепадный колодец с отбойно-водосливной стенкой
- Дождеприемники, конструкции и расчет
- Разделительные камеры, конструкции и расчет
- Камеры с вертикальными разделительными стенками
- Параметры работы разделительных камер
- Особенности устройства дюкеров
- Конструкции регулирующих резервуаров
- Сложные геологические и метеорологические условия
- Расположение канализационных насосных станций
- Конструкции и типы канализационных насосных станций
- Проектирование и расчет канализационных насосных станций
- Автоматизация работы насосных станций
- Все страницы
Трубчатый перепад этой конструкции имеет два стояка (см. рис). В водобойной камере происходит лобовое соударение двух потоков с одинаковым расходом и эффективное гашение избыточной энергии, причем устройство дополнительного специального водобойного колодца в ряде случаев не требуется.
Без расчета, конструктивно, принимаются ширина водобойной камеры B, ее глубина hкам, длина Bк и ширина отводящего лотка b. Расстояние между стояками следует принимать равным:
lст = b + 2a,
где a – расстояние от края до оси стояка, не менее 1,5D.
Затем определяется высота буруна, глубина и скорость потока в отводящем лотке. Для этого рассчитывается первая сопряженная глубина гидравлического прыжка по формуле из расчета прямоугольного водобойного колодца (см. выше). Затем по аналогичной формуле находится критическая глубина. При относительных размерах камеры и лотка в пределах B/D = 1,25…7,1 и B/b = 0,5…4 величина hср может быть определена по эмпирической формуле:
где qп – расход, приходящийся на один стояк,
B – ширина камеры, приходящаяся на один стояк,
b – ширина лотка.
Общая высота камеры с учетом пульсации и аэрации потока определяется по формуле:
hстр = 1,8hср + hкам.
Если hc’’ > t, то после камеры следует устраивать водобойный колодец, размеры которого определяются по вышеприведенным уравнениям.
Основы расчета трубчатых перепадов с подключением стояка к шелыге коллектора
В этом перепаде гашение энергии происходит также за счет соударения потоков (см. рис). После соединения потоков возникает, как правило, гидравлический прыжок, который в зависимости от соотношения расходов и скоростей может быть отогнанным (hc’’ > t), надвинутым (hc’’ = t) или затопленным (hc’’ < t). Для целесообразности применения этой конструкции необходимо, чтобы были соблюдены следующие условия:
· Образующийся подпор в коллекторе Δh не должен снижать скорость меньше незаиливающей,
· Гидравлический прыжок в коллекторе должен быть затопленным, т.е. hc’’ < h2 (h2 – бытовая глубина в отводящем коллекторе).
При расчете перепада вычисляется подпор Δh и определяется скорость v1 при глубине (h1 + Δh). Если эта скорость больше незаиливающей, то первое условие выполняется и расчет можно вести далее. Если же наоборот, то такая конструкция перепада нецелесообразна. Второе условие проверяют, рассчитывая вторую сопряженную глубину гидравлического прыжка по безразмерному графику и сравнивая ее с глубиной в отводящем коллекторе при расходе QC = QК + Qп.
В конце расчета определяют длину так называемой зоны интенсивного воздействия потока, выходящего из перепада. По всей рассчитанной длине основание коллектора должно быть укреплено и защищено от разрушения механическими нагрузками.